1,當目標函數(shù)是塑性極限彎矩凸函數(shù)時，證明了這一最優(yōu)性條件也是最優(yōu)解的充分條件。
2,求出了三個方向位移的全解，得到了彎矩放大系數(shù)的計算公式，截面上任意點正應(yīng)力和剪應(yīng)力的計算公式。
3,網(wǎng)格加密后，折算彎矩無外推結(jié)果的結(jié)點值用雙一次康斯曲面插值求得折算彎矩值。
4,本文介紹了一種用于板簧簧片預加彎矩分配計算的函數(shù)計算法，并給出了計算實例。
5,提出了新的變截面梁臨界彎矩計算式，其表達形式與等截面梁的公式相同，便于工程應(yīng)用。
6,桿中的剪力在彎矩的推導中是不明顯的.
7,通過比較彈性范圍內(nèi)兩試驗的彎矩包絡(luò)圖得知，目前我國樁基抗震設(shè)計方法中在液化傾斜場地若不考慮土體運動作用，即便將可液化土體抗力折減為零也存在不足。
8,以長樁結(jié)構(gòu)能夠承受的最大彎矩和吊點力不為負值作為限制條件，得出安全作業(yè)跨距和傾角參數(shù)控制曲線。
9,彎矩的產(chǎn)生可能導致管線的破壞.
10,沿每個邊有兩個邊界條件:撓度或等效剪力,斜度或彎矩應(yīng)分別等于沿邊界的已給值.
11,預應(yīng)力框架次彎矩與連續(xù)梁相比有著自己的特點.
12,在梁的極限分析中采用新的剛塑性模型,推導出極限彎矩公式.
13,整體式閘室結(jié)構(gòu)中底板和閘墻剛性連接，閘墻承受的彎矩能夠傳遞給底板，使得底板承受的彎矩一般很大。
14,體育場*席臺上方的雨篷懸挑24米，輪廓近似于彎矩曲線，有三座連接上下層看臺的螺旋形樓梯，從看臺逐層懸挑出去。
15,從計算結(jié)果來看，摩擦輪上的彎矩和應(yīng)力水平，遠較單繩提升機卷筒的數(shù)值為低。
16,從減小滾筒體和滾筒軸彎矩的角度進行分析，得出接盤間距存在一個使?jié)L筒重量最小的最佳值的重要結(jié)論，為合理確定滾筒體和滾筒軸的幾何尺寸提供了依據(jù)。
17,本文首先討論薄板彎曲問題彎矩函數(shù)的物理意義.
18,目前常用的彎矩方程表達式通常是一個分段函數(shù)表達式，這給理論研究帶來了許多冗繁的工作。
19,一般由升力所產(chǎn)生的彎矩對最終的彎矩只有很小的影響.
20,實際工程中各吊索間長度總是存在偏差，因此會給吊索的吊力和樁身彎矩帶來不容忽視的影響。
21,實際工程應(yīng)用證明，該技術(shù)可有效減小地下連續(xù)墻側(cè)移和彎矩，有縮短工程施工總工期、節(jié)省費用等優(yōu)點。
22,基于PVRC緊密性的計算方法，以墊片應(yīng)力為判據(jù)，關(guān)聯(lián)了外彎矩與接頭緊密度之間的關(guān)系。
23,以不同受力狀態(tài)下圓板單元體進入塑性極限狀態(tài)時的內(nèi)力分析為基礎(chǔ)，建立了圓板在摩爾庫侖準則基礎(chǔ)上用彎矩表示的內(nèi)力屈服條件。
24,通過試驗，本文對用碳纖維加固的二次受力鋼筋砼梁的破壞特性、屈服彎矩、極限承載力、剛度等進行了研究與分析。
25,運用該方法無須解大型聯(lián)立方程組，可快速、準確地直接求出三彎矩方程的解，并且從數(shù)學上對虛擬彎矩法的理論進行了論證。
26,由于前排樁和后排樁的受荷模式不同、剛度不同，從而樁頭彎矩不同。
27,對于鋼軌抗滑樁，把測斜儀所測橫向變形當作鋼軌樁的彎曲變形，然后再反算出鋼軌樁的彎矩、正應(yīng)力和抗滑力。
28,按應(yīng)力分析設(shè)計方法校核法蘭；基于PVRC緊密性的計算方法，以墊片應(yīng)力為判據(jù)，關(guān)聯(lián)了外彎矩與接頭緊密度之間的關(guān)系。
29,利用河海大學巖土所自行研制開發(fā)的大型試驗?zāi)Ｐ筒圻M行PCC樁水平承載足尺試驗，實測得到了水平荷載作用下樁身彎矩分布。
30,試件全部采用簡支,跨中兩點對稱單調(diào)靜力加載,考慮抗剪連接程度及正負彎矩的影響.
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